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原文來自網絡。 隨著生產形勢的日益嚴峻，連續(xù)生產、不間斷作業(yè)、提高產量、保證效益成為各單位追求的首要目標。電機作為電器或各種機械的動力源，其故障帶來的影響也越來越大。電機故障原因較復雜，往往機械故障和電氣故障交纏混雜。可靠的電機監(jiān)測和維護可有效降低電機故障率，其中振動監(jiān)測是簡便而又比較成熟的電機故障監(jiān)測和診斷方法之一。 某煉油廠三催化循環(huán)油漿泵P210/2電機于1997年3月投用。該泵為雙支撐單級雙吸泵，泵兩端采用機械密封，兩端軸承采用油霧潤滑方式，電機軸承使用潤滑脂潤滑。 泵型號為12×14-26A×L，軸功率為278～323kW，設計流量為900m3/h，設計壓力為1.5MPa，設計溫度為350℃，操作流量為800m3/h，操作壓力為1.2MPa，操作溫度為335℃，介質為油漿，泵聯(lián)軸器端（前）軸承型號為6318，泵非聯(lián)軸器端（后）軸承型號為7318B（2個背靠背）。 電機型號為YB-450S2-4W，功率為355kW，額定電流為41A，轉速為1470r/min，膜片聯(lián)軸器，電機軸伸端（前）軸承型號為NU322，電機非軸伸端（后）軸承型號為6322。 1. 故障情況 在檢測點（如圖1所示）檢測電機軸承，發(fā)現(xiàn)電機非軸伸端軸承振動加速度包絡gE值呈加速上升趨勢，軸承振動速度在允許范圍內，為1.7mm/s，軸承溫度及聲音未見異常，測試數(shù)據(jù)見表1。檢測知電機非軸伸端軸承振動加速度包絡gE值最高為40，沖擊脈沖值LR/HR為55/44，已嚴重超標，分析認為非軸伸端軸承運行狀況欠佳。
圖1 設備監(jiān)測點示意圖 表1 機泵測試數(shù)據(jù)
注：電機工作轉速為1490r/min，電機功率為355kW，測試儀器為SKF測振儀。 2. 頻譜分析 電機非軸伸端軸承加速度包絡gE值升至50，軸承聲音異常，振動速度為2.4mm/s。A點垂直振動頻譜圖、水平沖擊脈動頻譜圖、水平振動加速度包絡頻譜圖如圖2～4所示。
圖2 A點垂直振動頻譜圖
圖3 A點水平沖擊脈沖頻譜圖
圖4 A點水平振動加速度包絡頻譜圖 根據(jù)頻譜圖可知，主要振動頻率除工頻外還存在電源頻率2倍頻，并伴有非整數(shù)倍頻，推斷軸承出現(xiàn)松動和缺陷。在振動頻譜中，76.7Hz左右頻率尤其異常突出，該頻率與軸承外圈故障頻率接近，同時振動加速度包絡頻譜中有高頻突出，表明軸承已進入故障加速損壞期。 電機后軸承隨運行時間的增長，其沖擊脈沖值和加速度包絡值先呈緩慢上升趨勢，且出現(xiàn)異常聲音，說明軸承已出現(xiàn)早期磨損故障特征。繼續(xù)運行，振動烈度呈緩慢上升趨勢，軸承溫度呈上升趨勢，但變化都不明顯，而沖擊脈沖值和加速度包絡值加速上升，呈不穩(wěn)定上升、下降來回波動趨勢，說明軸承已進入中期磨損。此時，電機后軸承振動頻譜與運行初期相比已有明顯變化，如圖5所示，沖擊脈沖值LR/HR最高也已升到55/44，加速度包絡gE值最高已升到50。
（a）運行初期
（b）運行15天后 圖5后軸承振動頻譜圖 3. 軸承故障頻率計算 為了確定故障部位，對軸承故障頻率進行計算。滾動軸承特征頻率一般包括內圈通過頻率 (Fi)、外圈通過頻率 (Fo)、保持架頻率 (Fc)、滾動體通過頻率 (Fb)，其計算式分別為：
式中，f 為滾動軸承內圈回轉頻率，Hz；d 為滾動體直徑，mm；D 為軸承節(jié)徑，mm；Z 為滾動體個數(shù)；α 為壓力角。 深溝球滾動軸承6322SKF的d 為20mm，D 為175mm，Z 為8，α 為0°，則Fi 為110.5Hz，Fo 為為87.9Hz，Fc 為11Hz，Fb 為107Hz。 與頻譜圖對照，在振動頻譜圖中并沒有出現(xiàn)軸承故障頻率，但在沖擊脈沖頻譜圖中存在89、109、107Hz頻率，它們分別與軸承故障頻率外圈通過頻率 (Fo)、內圈通過頻率 (Fi)、滾動體通過頻率 (Fb)相對應，表明軸承內外圈及滾動體存在缺陷。 2012年8月23日下午，對油漿泵P201/2電機非軸伸端軸承進行檢查，發(fā)現(xiàn)軸承內、外圈滾道有條紋狀損傷（如圖6所示），局部觸摸有凹凸感。造成該損傷的原因有兩種：微振動和電蝕或放電。
圖6 電機非軸伸端軸承內、外圈滾道磨損圖 電蝕是指電流在旋轉中的軸承的滾道輪和滾動體的接觸部分流動時，通過薄薄的潤滑油膜產生火花，從而導致接觸表面因發(fā)生局部熔化而變得凹凸不平。電蝕程度較大時，會引起表面剝落或促使旋轉表面的硬度降低而加快磨損進度。產生電蝕的原因是內外圈間存在電位差。電蝕較嚴重時，在軸承內外圈滾道和滾柱表面可能會產生條紋狀電蝕。 微振動是指兩個接觸面間相對地反復微小滑動，主要發(fā)生在滾道面與滾動體的接觸部分上，微振動的結果是產生微振磨損。產生微振動的原因有：潤滑不良，小振幅搖擺運動，過盈量不足。 為了查明軸承故障原因，首先對電機進行絕緣檢測。絕緣試驗146ms時，發(fā)生單相接地故障，C相電壓降為零，A、B相相電壓升至線電壓；絕緣試驗195ms時，電機A、B相絕緣擊穿，發(fā)生三相對稱接地短路，母線電壓降至41V左右。事后檢查發(fā)現(xiàn)，電機三相對地絕緣電阻為零，電機引線絕緣狀況良好，電機線圈內有焦味，電機引線、接線盒內有焦黑碳粉，接線盒邊緣及固定引線金屬橫梁共有3處對地放電點，如圖7所示。
圖7 對地放電點圖 解體電機檢查定子線圈，未發(fā)現(xiàn)明顯故障點。測量定子線圈直流電阻：AB相為1.70Ω，AC相為1.74Ω，BC相為1.71Ω，直流電阻超差2.35%，不合格（規(guī)范要求線間電阻相互差別不超過1%）。對定子線圈進行直流耐壓泄漏試驗，加壓至5000V時，泄漏電流為60μA；加壓至6000V時，泄漏電流為20mA，30s后電機軸伸端線圈端部兩線圈連接部位絕緣擊穿。 拆卸軸承后，測得其過盈量超過20μm，且潤滑脂充盈，因此排除潤滑不良及安裝過盈量不足導致條紋狀損傷的情況。現(xiàn)在只剩下小振幅搖擺運動一個因素，而產生此因素的條件是存在軸向力，且該軸向力方向不固定。 該泵為雙支撐單級雙吸泵，本身具有平衡軸向力的功能。但是，油漿含催化劑，泵體及密封環(huán)長期被沖刷，先是后軸承側口環(huán)間隙變大，軸向力沖向泵后軸承，隨著沖刷力越來越大，葉輪前口環(huán)間隙也變大，最終導致兩側口環(huán)間隙越來越大，此時轉子受到額外的交變軸向力作用。軸向力一部分由泵后軸承背靠背安裝的角接觸球軸承7318承受，當軸承承載力小于軸向力時，轉子向軸自由端移動，軸向力通過聯(lián)軸節(jié)傳到電機，最終導致泵密封泄漏、電機軸承磨損。 可靠的電機監(jiān)測和維護可有效降低電機的故障率。振動監(jiān)測雖然不是電機監(jiān)測的最好方法，但是與其它監(jiān)測方法配合使用，運用得當，可以為故障診斷打開突破口。對于深溝球軸承，利用沖擊脈沖值和加速度包絡gE值進行綜合監(jiān)測，判斷軸承早中期故障狀態(tài)是有效的。結合頻譜分析，可對軸承中后期故障進行診斷，對故障部位進行確定。但是需要注意的是，對于不同的軸承類型，利用沖擊脈沖值和加速度包絡gE值綜合監(jiān)測、判斷軸承故障狀態(tài)，判別標準是有區(qū)別（與軸承游隙、軸承結構形式等有關）的。 |
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