技術| 熱泵精餾工藝介紹，適用場合、工藝類型全分析！

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熱泵精餾在下述場合應用，有望取得良好效果：

(1)塔頂和塔底溫差較小，因為壓縮機的功耗主要取決于溫差，溫差越大，壓縮機的功耗越大。據國外文獻報導，只要塔頂和塔底溫差小于36℃，就可以獲得較好的經濟效果。

(2)沸點相近組分的分離，按常規方法，蒸餾塔需要較多的塔盤及較大的回流比，才能得到合格的產品，而且加熱用的蒸汽或冷卻用的循環水都比較多。若采用熱泵技術一般可取得較明顯的經濟效益。

(3)工廠蒸汽供應不足或價格偏高,有必要減少蒸汽用量或取消再沸器時。

(4)冷卻水不足或者冷卻水溫偏高、價格偏貴，需要采用制冷技術或其他方法解決冷卻問題時。

(5)一般蒸餾塔塔頂溫度在38～138℃之間,如果用熱泵流程對縮短投資回收期有利就可以采用，但是如果有較便宜的低壓蒸汽和冷卻介質來源，用熱泵流程就不一定有利。

(6)蒸餾塔底再沸器溫度在300℃以上，采用熱泵流程往往是不合適的。

以上只是對一般情況而言,對于某個具體工藝過程，還要進行全面的經濟技術評定之后才能確定。

根據熱泵所消耗的外界能量不同，熱泵精餾可分為蒸汽加壓方式和吸收式兩種類型

1.蒸汽加壓方式

蒸汽加壓方式熱泵精餾有兩種：蒸汽壓縮機方式和蒸汽噴射式。

1.1蒸汽壓縮機方式

蒸汽壓縮機方式又可分為間接式、塔頂氣體直接壓縮式、分割式和塔釜液體閃蒸再沸式流程。

1.1.1間接式

當塔頂氣體具有腐蝕性或塔頂氣體為熱敏性產品或塔頂產品不宜壓縮時，可以采用間接式熱泵精餾，見圖1。

圖1 間接式熱泵精餾流程圖

它主要由精餾塔、壓縮機、蒸發器、冷凝器及節流閥等組成。這種流程利用單獨封閉循環的工質（冷劑）工作：冷劑與塔頂物料換熱后吸收熱量蒸發為氣體，氣體經壓縮提高壓力和溫度后，送至塔釜加熱釜液，而本身凝結成液體。液體經節流減壓后再去塔頂換熱，完成一個循環。

于是塔頂低溫處的熱量，通過冷劑的媒介傳遞到塔釜高溫處。在此流程中，制冷循環中的冷劑冷凝器與塔釜再沸器合為一個設備。在此設備中冷劑冷凝放熱而釜液吸熱蒸發。

間接式熱泵精餾的特點是：

(1)塔中要分離的產品與冷劑完全隔離；

(2)可使用標準精餾系統，易于設計和控制；

(3)與塔頂氣體直接壓縮式相比較，多一個熱交換器(即蒸發器)，壓縮機需要克服較高的溫差和壓力差，因此其效率較低。

考慮到工質的化學穩定性，間接式熱泵精餾應用的溫度范圍限制在130℃左右,而許多有機產品的精餾塔卻在較高的溫度下操作。

與普通制冷劑相比，水的化學和熱穩定性好，泄漏時對人和臭氧層無負效應，價格便宜，而且具有極好的傳熱特性，在熱交換中所需的換熱面積較小，特別適合精餾塔底溫度較高的精餾系統。

表1是以水為工質，用間接式熱泵精餾分離乙苯-對二甲苯的節能結果。雖然單獨工質循環式熱泵精餾比常規精餾的總投資費用大，但回收期短，一般在一年之內。

表1 不同熱泵精餾流程處理乙苯-對二甲苯溶液的節能及經濟效果

1.1.2塔頂氣體直接壓縮式

塔頂氣體直接壓縮式熱泵精餾是以塔頂氣體作為工質的熱泵，其流程見圖2，精餾塔頂氣體經壓縮機壓縮升溫后進入塔底再沸器，冷凝放熱使釜液再沸，冷凝液經節流閥減壓降溫后，一部分作為產品出料，另一部分作為精餾塔頂的回流。

圖2 塔頂氣體直接壓縮式熱泵精餾流程圖

塔頂氣體直接壓縮式熱泵精餾的特點是：

(1)所需的載熱介質是現成的；

(2)因為只需要一個熱交換器(即再沸器)，壓縮機的壓縮比通常低于單獨工質循環式的壓縮比；

(3)系統簡單，穩定可靠。

塔頂氣體直接壓縮式熱泵精餾適合應用在塔頂和塔底溫度接近，或被分離物質因沸點接近難以分離，必須采用較大回流比的情況下，因此需要消耗大量加熱蒸汽(即高負荷的再沸器)，或在低壓運行必須采用冷凍劑進行冷凝。為了使用冷卻水或空氣作冷凝介質，必須在較高塔壓下分離某些易揮發物質的場合。

塔頂氣體直接壓縮式熱泵精餾應用十分廣泛，如丙烯-丙烷的分離采用該流程，其熱力學效率可以從3.6%提高到8.1%,節能和經濟效益非常顯著。

某廠采用熱泵精餾的結果見表2，由此可見，當選用熱泵精餾時，能源費用急劇下降。此時，冷卻水溫度已不再是決定因素，精餾塔可在更低的壓力下操作，既簡化了分離過程，又降低了設備成本。

表2 不同精餾形式下丙烯-丙烷分離的節能和經濟效果比較

1.1.3分割式熱泵

分割式熱泵精餾組成及其流程如圖3所示。

圖3 分割式熱泵精餾流程圖

分割式熱泵精餾流程分為上、下兩塔，上塔類似于直接式熱泵精餾，只不過多了一個進料口；下塔則類似于常規精餾的提餾段即蒸出塔，進料來自上塔的釜液，蒸汽則進入上塔塔底。分割式熱泵精餾的節能效果明顯，投資費用適中，控制簡單。

分割式熱泵精餾的特點是可通過控制分割點濃度(即下塔進料濃度)來調節上塔的溫差，從而選擇合適的壓縮機。在實際設計時，分割點濃度的優化是很必要的。

分割式熱泵精餾適用于分離體系物的相圖存在恒濃區和恒稀區的大溫差精餾，如乙醇水溶液、異丙醇水溶液等。

表3是某工廠采用常規精餾、塔頂直接式熱泵精餾和分割式熱泵精餾工藝處理異丙醇水溶液的結果。

表3 不同精餾形式下異丙醇溶液分離的節能和經濟效果比較

從表3可以看出，分割式可選擇單級壓縮機，其耗電量大大降低；而塔頂直接式就必須選擇昂貴的多級壓縮機。其耗電量幾乎是分割式的2倍。

1.1.4閃蒸再沸

閃蒸再沸是熱泵的一種變型，它以釜液為工質，其流程如圖4所示。與塔頂氣體直接壓縮式相似，它也比間接式少一個換熱器，適用場合也基本相同。不過，閃蒸再沸在塔壓高時有利，而塔頂氣體直接壓縮式在塔壓低時更有利。

圖4 閃蒸再沸式熱泵精餾流程圖

1.2蒸汽噴射式

圖5是采用蒸汽噴射泵方式的蒸汽汽提減壓精餾工藝流程。在該流程中，塔頂蒸汽是稍含低沸點組成的水蒸氣，其一部分用蒸汽噴射泵加壓升溫，隨驅動蒸汽一起進入塔底作為加熱蒸汽。

圖5 蒸汽噴射式熱泵精餾流程圖

在傳統方式中，如果進料預熱需蒸汽量10，再沸器需蒸汽量30，則共需蒸汽量40。而在采用蒸汽噴射式熱泵的精餾中，用于進料預熱的蒸汽量不變，但由于向蒸汽噴射泵供給驅動蒸汽15就可得到用于再沸器加熱的蒸汽30，故蒸汽消耗量是25，可節省37.5%的蒸汽量，所以節能效果十分顯著。

采用蒸汽噴射泵方式的熱泵精餾具有如下優點：

(1)新增設備只有蒸汽噴射泵，設備費用低；

(2)蒸汽噴射泵沒有轉動部件，容易維修，而且維修費用低。

蒸汽噴射式熱泵精餾如果在大壓縮比或高真空度條件下操作，蒸汽噴射泵的驅動蒸汽量增大，再循環效果顯著下降。

因此，這種方式的熱泵精餾適合應用在：

(1)精餾塔塔底和塔頂的壓差不大；

(2)減壓精餾的真空度比較低的情況下。

2吸收式

吸收式熱泵由吸收器、再生器、冷卻器和再沸器等設備組成，常用溴化鋰水溶液或氯化鈣水溶液為工質。由再生器送來的濃溴化鋰溶液在吸收器中遇到從再沸器送來的蒸汽，發生了強烈的吸收作用，不但升溫而且放出熱量<Q吸>，該熱量即可用于精餾塔蒸發器，實際上熱泵的吸收器即為精餾塔的蒸發器。

濃溴化鋰溶液吸收了蒸汽之后，濃度變稀，即送再生器蒸濃。再生器所耗用的熱能<Q生>是熱泵的原動力。從再生器中蒸發出來的水蒸氣，在冷卻器中冷卻、冷凝，而后送入精餾塔冷凝器，在此冷凝器中，塔頂餾出物被冷凝，而水又重新蒸發進入吸收器。由此可見，精餾塔的冷凝器也是熱泵的再沸器，詳見圖6。

圖6 吸收式熱泵精餾流程圖

吸收式熱泵按照機內循環方向的不同可分為：

冷凝器壓力大于蒸發器壓力的第一類吸收式熱泵(Ⅰ型)和蒸發器壓力高于冷凝器壓力的第二類吸收式熱泵(Ⅱ型)。第一類吸收式熱泵需要高溫熱源驅動，但不需要外界冷卻水，熱量能得到充分利用，主要應用于產生熱水；第二類吸收式熱泵可利用低品位熱能直接驅動，以低溫熱源與冷卻水之間的溫差為推動力，可產生低壓蒸汽。

表4 吸收式熱泵的特點

由表4可看出：I型吸收式熱泵與Ⅱ型吸收式熱泵雖是吸收式熱泵的兩大分支，二者原理相似，但由于驅動能量及供熱量溫度的差異，使二者應用條件有所不同。

一般在余熱源溫度較低(30～60℃),用熱溫度也較低(60～100℃)時，可用I型熱泵，其COP值可達1.7左右，即消耗1kW驅動能，可以獲得1.7kW的可用熱。而在余熱源溫度較高(60～100℃)需要的供熱溫度也較高(100～150℃)時，可用Ⅱ型熱泵，其COP值約為0.5，即每供給熱泵1kW的低溫余熱，可以獲得1.5kW溫度較高的可用熱，相當于不需要其它代價，就可以將低溫余熱的一半左右回收利用。

吸收式熱泵與壓縮式熱泵相比，雖然供熱系數COP較小，但避免了使用動力，在動力緊張的情況下，有壓縮式熱泵所不可替代的優點。吸收式熱泵的優點是：可以利用溫度不高的熱源作為動力，如工廠廢汽、廢熱。除功率不大的溶液泵外沒有轉動部件，設備維修方便，耗電量小，無噪音。缺點是熱效率低，需要較高的投資，使用壽命不長。因此只有在產熱量很大、而溫度提升要求不高，并且可用廢熱直接驅動的情況下，吸收式熱泵的工業應用才具有較大的吸引力。以下是吸收式熱泵的應用舉例。

日本某化工廠用Ⅱ型熱泵回收精餾塔有機蒸汽的余熱8.5t/h。80℃的有機余熱蒸汽進入熱泵的 發生器和蒸發器,由吸收器將100℃的熱水加熱到125℃,經閃蒸獲得1kg/cm2(表壓)120℃的蒸汽4.25t/h,熱泵一年運行以8000h計算,則可節約蒸汽34000t。

上海通用機械研究所為上海酒精廠研制Ⅱ型熱泵回收蒸餾塔頂76℃酒精蒸汽23222kW功能量,產生0.5kg/cm2 (表壓)的蒸汽1.8t/h。據估算熱泵每年收利15萬元,裝置費用的回收期約為1.5年。

上海交通大學為上海溶劑廠研制LiBr/H2O高溫吸收式熱泵，回收溶劑生產過程的7547kW103℃余熱，產生1kg/cm2(表壓)的蒸汽0.5t/h。據估算的熱泵每年收益約8萬元，裝置費用回收期約三年。可見目前我國在能源價格偏低的情況下,采用Ⅱ型熱泵節能,仍有一定的經濟效益。

綜上所述，熱泵精餾確實是一種高效的節能技術，但需要注意的是，在選擇精餾方案時除應考慮能源費用外，還應考慮其設備投資費用等因素對其經濟合理性進行綜合評價。在實際設計中，可把前面介紹的幾種典型流程加以改進，以拓展熱泵精餾的應用范圍，而且要進行優化設計，以便獲得節能效果和經濟效益最佳的熱泵精餾方案。